1. 소개

고속 신호 전송이 다층 기판에서 수행되면, 로컬 임피던스 불연속은 신호 품질 저하를 유발합니다. 반면에 배선 밀도가 증가함에 따라 피지컬 토토 사이트을 통해 레이어를 연결해야합니다. 그러나, 통과 피지컬 토토 사이트은 내부 층 평면의 커패시턴스, 리턴 경로로 인한 인덕턴스, 개방 스터브 등과 같은 반사와 스탠딩 파를 생성하여 임피던스 불연속성이된다. 이러한 문제를 억제하기 위해, 우리는 피지컬 토토 사이트 및 제어 임피던스의 커패시턴스 및 인덕턴스를 정량적으로 계산하는 설계 방법을 확립하는 방법을 조사했습니다.

2. 디자인 사양

기술을 사용하여 피지컬 토토 사이트을 통해 신호 근처의 피지컬 토토 사이트을 통해 접지를 배치했습니다. 단일 끝을 통한 피지컬 토토 사이트에서, 피지컬 토토 사이트을 통한 2 개의 접지는 피지컬 토토 사이트을 통해 신호의 양쪽 끝에 대칭 적으로 배열된다. 또한, 피지컬 토토 사이트을 통한 차동과 관련하여, 피지컬 토토 사이트을 통한 2 개의 접지는 피지컬 토토 사이트을 통해 신호 차동 쌍의 양쪽 끝에 대칭 적으로 배열되었다. 현재의 조건으로서, 계산의 단순화를 위해,지면은 피지컬 토토 사이트을 통한 지름이 피지컬 토토 사이트을 통한 신호와 동일하며 통과 피지컬 토토 사이트 사이의 피치는 동일하다. 다음은 단일 끝을 통한 피지컬 토토 사이트에 대한 토론입니다. 통과 피지컬 토토 사이트의 구조적 다이어그램으로서, 구조는 그림에 도시되어있다. 1, 여기서 층 수는 4입니다.

위 사양에서 최대 16 개의 층이있는 테스트 보드가 준비되었습니다. 테스트는 TDR 측정 및 회로 시뮬레이션을 사용하여 수행되었으며, 통과 피지컬 토토 사이트의 커패시턴스 및 인덕턴스를 추정하고, 계산 공식은 등가 회로를 사용하여 생성되었습니다.

그림 1. 피지컬 토토 사이트을 통한 구조 다이어그램 (4 층)

3. 계산 알고리즘

3.1을 통한 홀 모델링

설계된 통로는 동등한 회로 모델로 대체되었습니다. 무화과. 도 2는 층 수가 4 인 경우 단일 끝을 통한 단일 엔드를 통한 동등한 회로 모델을 보여준다. 또한,이 동등한 회로 모델을 기반으로 통과 피지컬 토토 사이트에 대한 임피던스 계산 공식이 생성되었습니다.

그림 2. 단일 엔드 엔드 홀 홀 등가 회로 (4 층)

3.2 인덕턴스, 커패시턴스 및 임피던스 계산 방법

인덕턴스 (L)는 신호를 통한 피지컬 토토 사이트과 접지 스루 홀 사이의 중심 간 거리 (d) 및 반경 (a)을 사용하여 3 개의 평행 선 (방정식 1)의 계산을 사용하여 계산되었습니다.

커패시턴스 (c)는 각각의 피지컬 토토 사이트 사이에 발생하는 커패시턴스 (C1)를 계산하기 위해 3 개의 평행 선 (식 2)의 계산을 사용하여 계산되었다. 또한, 동축 계산 (방정식 3)으로부터, 통계 피지컬 토토 사이트과 내부 층 평면 사이에서 발생하는 커패시턴스 (C2)를 계산 하였다. 여기서 R은 내부 층 클리어런스 반경을 나타내고 ε은 FR-4의 유전 상수를 사용합니다. 그러나, 커패시턴스 (C)는 통과 피지컬 토토 사이트 내에서 균일하지 않기 때문에, 각각은 각각이 수정 항이 있고 나중에 설명 된 TDR 측정 결과를 사용하여 정량화된다는 가정에 따라 계산 공식이 생성되었다.

통 홀의 임피던스 (zth)는 아래 방정식 4에 표시된 것처럼 신호를 통과하고 전체 통과 피지컬 토토 사이트의 C를 통과하는 L로부터 결정될 수있다. 23B-05

그림 3. 인덕턴스 및 커패시턴스

4. 결과 및 고려 사항

4.1 TDR 및 S-Parameter 측정으로 측정 결과

첫째, TDR 측정은 그림 3에 표시된 구조로 생성 된 피지컬 토토 사이트을 통해 피지컬 토토 사이트을 통해 단일 끝 측정을 수행했습니다. 예를 들어, 4 개의 내부 평면 층을 갖는 8 층 기판에서, 피지컬 토토 사이트의 1mm 거리를 통한 피지컬 토토 사이트을 통한 2 개의 패턴 (0.15mm, 0.55mm)을 비교할 때 홀의 중심과 홀의 충돌이 관찰되었음을 관찰 한 것으로 관찰되었습니다. 37Ω.

그림 4. TDR 측정 방법을 사용한 특성화

그림 5. S21의 주파수 특성

S- 파라미터 측정에 의한 전송 계수 (S21)를 비교하면, 37Ω의 횡단 홀의 패턴이 정재파를 생성하고 많은 양의 약화를 나타냅니다. 한편, 피지컬 토토 사이트을 통한 53Ω는 패턴의 감쇠와 동일하며 신호 품질이 거의 열화되지 않는 것으로 밝혀졌다. 상기로부터, 통과 피지컬 토토 사이트 자체의 감쇠가 거의없고, 임피던스 불일치가 신호 품질 저하의 주요 요인이며, 임피던스 매칭에 의해 개선 될 수 있음이 확인되었다.

4.2 모델 검증

TDR 방법에 의해 측정 된 임피던스를 기반으로 길이 보정 항을 C에 추가하고 S11 등가 회로 모델을 실제 측정 된 S11 측정 결과와 비교 하였다. 결과적으로, 실제 측정 결과는 등가 회로 모델로부터 얻은 S11과 거의 일치하므로 현재 계산 공식 및 보정으로부터 얻은 L 및 C의 값은 실제 측정에 가깝게 간주 될 수있다. 또한, 4GHz에서 S11로부터 계산 된 임피던스 및 TDR 방법에 의해 관찰 된 임피던스는 근사되기 때문에, TDR 측정 방법을 사용하더라도 4GHz 임피던스 측정이 달성 될 수있는 것으로 간주된다.

그림 5. S11에서 실제 측정 및 계산 된 값 비교

5. 요약

본문에 설명 된 구조에서, 통과 피지컬 토토 사이트의 인덕턴스와 커패시턴스를 계산하여 통과 피지컬 토토 사이트의 임피던스를 제어 할 수 있음을 보여 주었다. 피지컬 토토 사이트을 통해 기존의 경우, 리턴 전류 경로는 명확성이 부족하며, 인덕턴스 및 정전 용량은 정량적으로 계산 될 수 없습니다. 결과적으로, 피지컬 토토 사이트을 통해 피지컬 토토 사이트을 통해 임피던스의 불연속 지점이되어 전송 된 신호의 품질이 저하됩니다.

이번에 사용 된 방법을 사용함으로써, 통 홀의 임피던스는 패턴의 임피던스와 일치하고, 비싼 재료와 우수한 무선 주파수 특성을 가진 특수 구성 요소를 사용하지 않고 신호 품질을 보장 ​​할 수 있으며, 통과 피지컬 토토 사이트을 통한 고밀도 장착

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